Oppgaver for å beregne parametrene til massen (suspensjon). Påvirkning av massedensitet på flotasjonsresultater Egenvekt av faste stoffer i jernmalmmasse
![Oppgaver for å beregne parametrene til massen (suspensjon). Påvirkning av massedensitet på flotasjonsresultater Egenvekt av faste stoffer i jernmalmmasse](https://i0.wp.com/konspekta.net/megaobuchalkaru/imgbaza/baza4/331258686515.files/image028.png)
Massens tetthet er vanligvis preget av enten flytendegjøring eller faststoffinnhold.
Massens tetthet påvirker de teknologiske parametrene for berikelse: utvinning av PC i konsentratet og innholdet i konsentratet. I svært tette masser, når nær 100 %, forsvinner kontinuiteten i fasestrømmen, så flotasjon er ikke mulig, og ε=0. Ved svært lave tettheter avtar ε av det flytende mineralet på grunn av en reduksjon i skumstyrke. Innholdet av det flytende mineralet i skumproduktet avtar kontinuerlig med økende tetthet på grunn av en økning i den mekaniske fjerningen av gråberg.
Massens tetthet påvirker også de teknologiske indikatorene: forbruket av reagenser, ytelsen til flotasjonsmaskiner, det spesifikke energiforbruket til vann. Med en økning i massens tetthet øker ytelsen til flotasjonsmaskinene til en viss grense, og begynner deretter å avta.
Ved flotasjon er det således ufordelaktig å ha både for tette og for tynne masser. Den optimale fortynningen av massen avhenger av størrelsen og tettheten til den flytende PI, så vel som av formålet med flotasjonsoperasjonen, den nødvendige kvaliteten på skumproduktet. Med en økning i størrelsen og tettheten til den flytende malmen øker den optimale tettheten til malmen, og med høyt innhold av slam og lav tetthet av det bearbeidede materialet utføres flotasjon i mer flytende masser. I operasjonene til hoved- og kontrollflotasjonen brukes tettere masser for å redusere tap i avgangsmassene. Og i operasjonene med å rense konsentratet for å forbedre kvaliteten - i mer fortynnede.
REAGENSMODUS
Dette er nomenklaturen for reagenser, deres dosering, leveringsstedet og distribusjon av hver reagens til individuelle punkter, varigheten av deres kontakt med massen. Av stor betydning for resultatet av flotasjon er sammensetningen av vannet.
Reagenser tilsettes i følgende rekkefølge:
1. Miljøregulatorer;
2. Depressiva som er lastet sammen med eller senere enn regulatorer;
3. Samlere;
4. Skummere lastes sekvensielt;
5. Aktivatorer tilsettes etter det første flotasjonstrinnet for å gjenvinne partikler av det samme mineralet som er vanskelig å flyte, eller for å aktivere mineralene som ble presset ned i det første trinnet.
Varigheten av kontakten mellom reagenset og massen før flotasjon varierer mye. Vanligvis med løselige samlere er 1-3 minutter tilstrekkelig for kontakt. Med dårlig løselige samlere øker kontakttiden dramatisk. Oppsamleren kan lastes om gangen eller i partier. Med en engangsbelastning er flotasjonshastigheten høyere, og kvaliteten på skumproduktet er lavere.
Hvis reagenset raskt brytes ned eller raskt forbrukes for sidereagenser, anbefales det å lade batch, som leveres av høyere samlere med ulik sorpsjonsaktivitet av de flytende mineralene.
Mengden oppsamler påvirker utvinningen og innholdet av det verdifulle mineralet i konsentratet. Med en økning i forbruket til oppsamleren øker ekstraksjonen, og innholdet synker.
Driftsmåten for bevegelse av slurryen (massen) bestemmes av hastigheten i rørledningen. Den gjennomsnittlige strømningshastigheten til slurryen, tilsvarende begynnelsen av sedimenteringen av faste partikler i røret, kalles den kritiske hastigheten. Avhengig av den kritiske hastigheten til slurryen, er det tre bevegelsesmåter:
- ved hastigheter over kritiske, der jorda transporteres i suspensjon;
- nærmere kritisk - jorda stratifiserer og store partikler begynner å falle ut;
- under kritisk - jorda faller til bunns og det er mulig å blokkere slurryledningen med jord.
For normal drift av jordhydraulisk transport er det nødvendig at hastigheten på slurryen er høyere enn den kritiske hastigheten med 15 ... 20 %, dvs. vr = (1,15…1,2) v kr
På vr < v kr, sedimentering av det transporterte materialet er mulig og som et resultat tilstopping, silting av rør. På vr > 1,2 v kr, energiforbruket til transport øker og slitasjen på rørledninger akselererer.
Beregningen av jordhydrotransport består i å bestemme hastighetene som er nødvendige for transporten, samt diameteren på rørledningene og trykktap i dem. Det er utviklet flere metoder for å beregne hydrotransport av jord for ulike forhold og til ulike formål. Ved produksjon av arbeider på, som hovedsakelig er representert av grove og mellomkornede jordpartikler med en diameter på mer enn 0,1 mm og en blanding med en begrenset mengde finere partikler, kan den mest passende beregningen av parametrene for trykkhydraulisk transport vedtas ved hjelp av metoden til VNIIG oppkalt etter. VÆRE. Vedeneeva.
I henhold til denne teknikken beregnes den kritiske hastigheten med formelen:
Hvor D n- masserørledningsdiameter, m; C 0 - en indikator på massens konsistens; K m er den vektede gjennomsnittsverdien av transportabilitetskoeffisienten til jordpartikler, avhengig av partiklenes diameter.
Tabell 3.1
Jordpartikkeltransportabilitetskoeffisient
Hvor Pi- innhold Jeg jord, %.
Indikatoren for massekonsistensen til massen bestemmes som følger:
hvor ρ cm, ρ in, ρ s er tetthetene til henholdsvis slurryen, vann og fast jord, t/m 3 .
Verdiene av kritiske hastigheter i slurryrørledninger for ulike jordarter, avhengig av konsistensen, er gitt i tabell. 3.2.
Tabell 3.2
Kritiske massehastigheter vkr, m/s
Grunning | D n, mm | fruktkjøttets konsistens | ||
S:W= 1:5 | S:W = 1:10 | S:W =1:15 | ||
Sand-grus-stein med innhold av grus og småstein over 45 % | 200 | 3,38 | 3,11 | 2,85 |
300 | 3,93 | 3,56 | 3,3 | |
400 | 4,5 | 4,03 | 3,74 | |
500 | 5,0 | 4,46 | 4,20 | |
600 | 5,48 | 4,95 | 4,60 | |
Sand og grus med innhold av grus og småstein 20–45 % | 200 | 2,91 | 2,71 | 2,57 |
300 | 3,37 | 3,14 | 2,9 | |
400 | 3,87 | 3,57 | 3,28 | |
500 | 4,34 | 3,90 | 3,64 | |
600 | 4,76 | 4,28 | 4,0 | |
grov sand | 200 | 2,55 | 2,15 | 2,17 |
300 | 2,92 | 2,6 | 2,46 | |
400 | 3,32 | 2,94 | 2.76 | |
500 | 3,67 | 3,30 | 3,08 | |
600 | 4,04 | 3,6 | 3,40 | |
fin sand | 200 | 2,06 | 1,62 | 1,82 |
300 | 3,38 | 2,03 | 2,07 | |
400 | 2,77 | 2,48 | 2,32 | |
500 | 3,10 | 2,88 | 2,58 | |
600 | 3,42 | 3,0 | 2,86 | |
Løsmold | 200 | 1,41 | 1,07 | 1,21 |
300 | 1,65 | 1,37 | 1,38 | |
400 | 1,88 | 1,68 | 1,57 | |
500 | 2,12 | 1,88 | 1,77 | |
600 | 2,32 | 2,07 | 1,94 |
Diameteren på slurryledningen velges basert på tilførselen av jordpumpen gjennom slurryen:
Diameter for slurryrørledning
Diameteren på slurryledningen kontrolleres av den gjennomsnittlige hastigheten til massen som kreves for den hydrauliske transporten av jorda, hvoretter den nærmeste standarddiameteren tas.
De estimerte diametrene til slurryrørledningene er etablert og justert ved praksis, og den omtrentlige verdien av hastighetene til massens bevegelse under utviklingen av sandjord i disse rørledningene er presentert i tabell. 3.3.
Tabell 3.3
Omtrentlig verdi av slurrybevegelseshastigheter ved utbygging av sandgroper på eksisterende mudderverk
Mudder med jordpumpe | Diameter for slurryrørledning D n, mm | |||
200 | 300 | 400 | 500 | |
GRAU 400/20 | 3,53 | – | – | – |
GRAU 800/40 | – | 3,17 | – | – |
GRAU 1600/25 | – | 4,93 | 3,55 | 3,33 |
Merk: Når man løser disse problemene, bør man være oppmerksom på mengdeenhetene som er inkludert i en eller annen formel for beregning. Enhetene må samsvare med de som er angitt i formlene (4.14) - (4.42).
Oppgaver 186-201. For gitte forhold (tabell 4.5), bestemme faststoffinnholdet i massen etter masse og volum og flytendegjøring av massen etter masse og volum.
Oppgaver 202-207. For gitte forhold (tabell 4.6) bestemme volumet av massen.
Oppgaver 208-217. For gitte forhold (tabell 4.7), bestemme faststoffinnholdet i massen etter vekt og volum og flytendegjøring av massen etter vekt og volum.
Oppgave 218-227. Basert på den kjente tettheten til massens faste og flytende fase og innholdet av faste stoffer i den etter vekt, bestemme flytendegjøringen av massen etter vekt og volum. Beregn også massens tetthet. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell 4.8.
Oppgaver 228-240. Basert på de kjente tetthetene til de faste og flytende fasene og innholdet av faste stoffer i massen etter volum, beregne flytendegjøringen av massen etter volum og masse. Beregn også massens tetthet. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell. 4.9.
Oppgaver 241-253. Basert på de kjente tetthetene til massens faste og flytende fase og den volumetriske flytendegjøringen av massen, bestemme faststoffinnholdet i massen etter vekt. Beregn også massens tetthet. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell 4.10.
Oppgaver 254-266. Basert på de kjente tetthetene til den faste og flytende fasen og flytendegjøringen av massen etter masse, bestemme faststoffinnholdet i massen etter volum. Beregn også massens tetthet. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell 4.11.
Oppgaver 267-279. Basert på de kjente tetthetene til massens faste og flytende fase og innholdet av faste stoffer i den etter volum, bestemme innholdet av faste stoffer i massen etter vekt. Beregn også massens tetthet. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell. 4.12.
Oppgaver 280-289. Basert på de kjente tetthetene til den faste og flytende fasen av massen og innholdet av faste stoffer i den etter vekt, bestemme innholdet av faste stoffer i massen etter volum. Beregn også massens tetthet. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell 4.13.
Oppgave 290-303. I henhold til de kjente parametrene til massen (tetthet av de faste og flytende fasene, faststoffinnhold i massen etter masse eller volum), beregne tettheten til massen. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell 4.14.
I henhold til den beregnede tettheten til massen, bestemme: i oppgavene 290-296, faststoffinnholdet i massen etter volum; i oppgave 297-303 - tørrstoffinnhold i massen etter masse P. I tillegg bestemmer du i hver oppgave mengden fast og væske for 1 m 3 masse og mengden faststoff og vann for 1 tonn masse. Lignende beregninger utføres for suspensjoner.
Oppgave 304-317. Ut fra tettheten til den faste og flytende fasen og fra flytendegjøringen av massen etter masse eller volum, beregne tettheten til massen. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell 4.15.
I henhold til den beregnede tettheten til massen, i oppgavene 304-310 bestemme flytendegjøringen av massen etter volum, i oppgavene 311-317 - flytendegjøringen av massen etter masse. I tillegg bestemmer du i hver oppgave mengden fast og væske for 1 m 3 masse og mengden faststoff og vann for 1 tonn masse. Lignende beregninger utføres for suspensjoner.
Oppgaver 318-330. Basert på massen på 1 liter masse (denne verdien oppnås ved å teste ved direkte veiing av en literskopp med masse), beregne faststoffinnholdet i massen og dets flytendegjøring etter masse, og kjenne tettheten til de faste og flytende fasene. Beregn også faststoffinnholdet i massen og dens flytendegjøring etter volum. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell 4.16.
Oppgave 331-344. Basert på massen på 1 liter masse, bestemme densiteten til det faste stoffet, hvis tettheten til væskefasen og faststoffinnholdet i massen er kjent enten etter masse eller volum. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell 4.17.
Oppgaver 345-359. Bestem den nødvendige mengden av et vektmiddel med kjent tetthet og vann for å oppnå 1 m 3 av en vandig mineralsuspensjon med en gitt tetthet. Det samme er beregnet for å få 1 tonn suspensjon. Vannets tetthet er 1000 kg/m3. Betingelsene for oppgavene er gitt i tabell 4.18.
Tabell 4.5
Oppgavebetingelser 186-201
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | ||||||
Tetthet | Vekt, t | |||||||
fast | flytende fase | hard dogo | kike | |||||
4,5 kg/l 5000 kg/m3 2,7 g/cm3 2,9 g/cm3 3,5 t/cm3 4000 kg/m3 5 g/cm3 4000 kg/m3 3,8 t/m 3 6,5 g/cm 3 5,5 g/cm 3/3000 kg m 3 2,2 g/cm 3 3400 kg/m 3 4,8 kg/l 5,0 t/m 3 | 1 g/cm3 1 kg/l 1000 kg/m3 1,0 g/cm3 1200 kg/m3 1 g/cm3 1000 kg/m3 1,1 g/cm3 1,3 g/cm3 1 g/cm3 1000 kg/m3 1,1 g/cm3 1000 kg /m3 1 g/cm3 1200 kg/m3 1,0 g/cm3 | 0,29 0,66 0,26 0,27 0,40 0,40 0,24 0,20 0,29 0,30 0,33 0,23 0,16 0,23 0,25 0,22 | 0,085 0,26 0,11 0,11 0,16 0,14 0,06 0,06 0,10 0,06 0,083 0,097 0,08 0,08 0,06 0,053 | 2,45 0,5 2,8 2,7 1,5 1,5 3,2 4,0 2,45 2,3 2,0 3,3 5,2 3,3 3,0 3,54 | 10,8 2,8 7,56 8,0 5,23 6,0 15,8 16,0 9,0 15,0 11,0 9,8 11,4 11,4 14,6 17,8 |
Tabell 4.6
Oppgavebetingelser 202-2077
Oppgavenummer | Innledende data | Svar:, m 3 | ||||
Tetthet | Fast masse, t | Pulp flytendegjøring | ||||
fast | flytende fase | av vekt | etter volum | |||
5000 kg/m3 3,2 g/cm3 4000 g/l 6200 kg/m3 2,8 g/cm3 1,6 kg/l | - 1000 kg/m 3 1,1 g/cm 3 1,0 kg/l - - | - 1,5 - - | - - - 4,5 | 174,6 141,6 321,4 |
Tabell 4.7
Oppgavebetingelser 208-217
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | |||||
Tetthet | Faststoffinnhold i masse, g/l | ||||||
fast | flytende fase | ||||||
2950 kg/m 3 5,0 t/m 3 3,0 t/m 3 2400 kg/m 3 4000 kg/m 3 3,2 g/cm 3 2,85 g/cm 3 5730 kg/m 3 3, 3 t/m 3 4,1 t/ m 3 | 1,0 g/cm3 1000 kg/m3 1000 g/l 1,1 g/cm3 1,2 g/cm3 1200 kg/m3 1000 kg/m3 1,0 t/m3 1,0 kg/l 1,0 kg/cm 3 | 0,25 0,21 0,14 0,32 0,24 0,26 0,12 0,22 0,21 0,26 | 0,1 0,05 0,05 0,16 0,087 0,12 0,044 0,048 0,075 0,079 | 3,0 3,8 6,3 2,2 3,0 2,8 7,6 3,5 3,7 2,8 | 9,0 19,0 19,0 5,23 10,5 7,5 21,7 19,8 12,3 11,5 |
Tabell 4.8
Betingelser for oppgaver 218-227
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | ||||
Tetthet | Faststoffinnhold i massen etter vekt | , kg/m 3 | ||||
fast | flytende fase | |||||
2700 kg/m3 3,2 g/cm3 5,0 t/m3 4200 g/l 5500 kg/m3 4,3 t/m3 2,65 g/cm3 2900 kg/m3 3550 kg/m 3 6,0 kg/l | 1,0 g/cm 3 1000 kg/m 3 1,0 g/cm 3 1,2 g/cm 3 1,0 g/cm 3 1000 g/l 1,0 t/m 3 1000 g/l 1, 2 g/cm 3 1,0 g/cm 3 | 0,2 0,15 0,45 0,35 0,6 0,1 0,4 0,5 0,65 0,3 | 4,0 5,7 1,2 1,85 0,67 1,5 1,0 0,57 2,33 | 10,8 18,1 6,0 6,5 3,68 38,7 4,0 2,9 1,68 14,0 |
Tabell 4.9
Oppgavebetingelser 228-240
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | ||||
Tetthet | Massefaststoffinnhold etter volum | , kg/m 3 | ||||
fast | flytende fase | |||||
2700 kg/m3 3200 kg/l 4300 kg/m3 5,0 g/cm3 3,1 g/m3 2850 kg/m3 5,0 t/m3 5000 kg/m3 6,0 g/ cm 3 2750 kg/m 3 2,9 g/m3/ l 4200 g/l | 1,0 t/m 3 1,0 kg/l 1,0 g/cm 3 1000 kg/m 3 1000 g/l 1,2 kg/l 1500 kg/m 3 1,0 g/cm 3 1000 kg/m 3 1,0 kg/l 1100 g/l 1100 kg/m 3 1,0 t/m 3 | 0,1 0,15 0,35 0,40 0,05 0,2 0,15 0,08 0,25 0,03 0,6 0,45 0,5 | 5,7 1,86 1,5 19,0 4,0 5,7 11,5 3,0 32,3 0,67 1,2 1,0 | 3,3 1,78 0,44 0,3 6,1 1,4 1,7 2,75 0,5 11,7 0,25 0,35 0,24 |
Tabell 4.10
Forholdoppgave 241-253
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | |||
Tetthet | Masse flytende etter volum | , kg/m 3 | |||
fast | flytende fase | ||||
2650 kg/m3 4000 kg/m3 3,2 t/m3 3100 kg/m3 4100 kg/m3 5,0 t/m3 2900 kg/m3 4600 kg/m3 4000 kg/m3 3,5 t/m 3/030 kg /m 3 5500 g/l | 1 g/cm 3 1,0 t/m 3 1000 kg/m 3 1,0 g/cm 3 1,2 g/cm 3 1200 kg/m 3 1,0 t/m 3 1,0 g/cm 3 1,0 g/cm 3 1000 kg/m 3 1,1 g/cm 3 1,2 t/m 3 1,0 g/cm 3 | 5,25 3,2 4,5 3,0 2,5 6,0 5,0 3,5 2,0 7,0 5,5 12,0 10,0 | 0,3 0,56 0,42 0,5 0,62 0,41 0,37 0,57 0,67 0,33 0,32 0,25 0,35 |
Tabell 4.11
Oppgavebetingelser 254-266
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | |||
Tetthet | Masse flytende etter vekt | , kg/m 3 | |||
fast | flytende fase | ||||
3,5 g/cm3 3800 kg/m3 4,0 g/cm3 5,0 g/cm3 5,5 t/m3 4300 kg/m3 3,0 g/cm3 2900 kg/m3 4,5 t/m3 3000 kg/m3 2,65 g/0cm3/309 kg /m3 | 1000 kg/m3 1,0 t/m3 1,0 t/m3 1000 kg/m3 1000 kg/m3 1,0 t/m3 1200 kg/m3 1,0 g/cm3 1000 kg /m 3 1,0 g/cm 3 1000 kg/m3 m 3 1,0 t/m 3 | 4,0 2,5 1,0 3,5 1,5 1,25 4,5 6,0 4,75 7,0 8,0 6,0 2,0 | 0,067 0,095 0,2 0,05 0,108 0,157 0,08 0,054 0,045 0,045 0,045 0,054 0,10 |
Tabell 4.12
Oppgavebetingelser 267-279
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | |||
Tetthet | Solid innhold etter volum | , kg/m 3 | |||
fast | flytende fase | ||||
3,5 g/cm3 3300 kg/m3 4000 kg/m3 5,0 t/m3 4,3 t/m3 2800 kg/m3 3100 kg/m3 4,5 g/cm3 2900 kg /m3 5750 kg/m3 3,8 t/m3 3,8 t/8m3 t /m3 | 1000 kg/m 3 1,0 g/cm 3 1,0 t/m 3 1,0 kg/l 1000 kg/m 3 1,0 g/cm 3 1100 kg/m 3 1,2 t/m 3 1000 kg/m3 1,0 g/cm3/1000 g l 1250 kg/m3 1,0 g/cm3 | 0,2 0,3 0,15 0,09 0,4 0,25 0,1 0,5 0,35 0,45 0,06 0,18 0,23 | 0,47 0,68 0,61 0,33 0,74 0,48 0,22 0,79 0,65 0,82 0,19 0,47 0,46 |
Tabell 4.13
Oppgavebetingelser 280-289
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | |||
Tetthet | Faststoffinnhold i massen etter vekt | , kg/m 3 | |||
fast | flytende fase | ||||
4,1 t/m 3 3,1 g/cm 3 2900 kg/m 3 3000 kg/m 3 4,8 g/cm 3 1900 kg/m 3 6,2 t/m 3 3600 kg/m 3 4, 0 t/m 3 2900 kg/ m 3 | 1000 kg/m 3 1,0 t/m 3 1,0 g/cm 3 1,1 g/cm 3 1,0 t/m 3 1,0 kg/l 1000 kg/m 3 1,0 t/m 3 1,0 g/cm 3 1,1 g/cm 3 | 0,75 0,15 0,40 0,55 0,6 0,3 0,25 0,15 0,20 0,16 | 0,42 0,054 0,19 0,31 0,24 0,18 0,05 0,047 0,06 0,067 |
Tabell 4.14
Problemforhold 290 – 303
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | |||||||||||
Tetthet | , kg/m 3 | , t/m 3 | , t/m 3 | t/t | t/t | ||||||||
fast | flytende fase | av vekt | etter volum | ||||||||||
| 5 t/m 3 3500 kg/m 3 4500 kg/m 3 2750 kg/m 3 2,9 t/m 3 5,0 t/m 3 2,65 g/cm 3 2200 kg/m 3 1800 g/l 4300 kg 5/m3 4. /m3 3,3 g/cm3 2900 kg/m3 1,9 t/m3 | 1000 kg/m 3 1100 kg/m 3 1,0 t/m 3 1,0 t/m 3 1000 kg/m 3 1,2 t/m 3 1000 kg/m 3 1,0 t/m 3 1, 0 t/m 3 1,0 kg/ l 1000 kg/m 3 1100 kg/l 1,0 t/m 3 1,0 kg/l | - - - - - - - | - - - - - - - | 0,05 0,15 0,18 0,27 0,06 0,227 0,38 - - - - - - - | - - - - - - - 0,10 0,49 0,32 0,44 0,67 0,6 0,43 | 0,24 0,51 0,63 0,74 0,17 1,13 1,0 0,11 0,63 0,43 0,68 1,32 0,99 0,53 | 0,95 0,94 0,85 0,73 0,93 0,93 0,62 0,85 0,65 0,9 0,85 0,66 0,66 0,72 | 0,2 0,35 0,45 0,5 0,15 0,55 0,62 0,1 0,49 0,32 0,44 0,67 0,6 0,43 | 0,8 0,65 0,55 0,5 0,85 0,45 0,38 0,9 0,51 0,68 0,56 0,33 0,4 0,57 |
Tabell 4.15
Oppgavebetingelser 304 – 317
Oppgavenummer | Innledende data | Svar | ||||||||||
| Faststoffinnhold i massen, % | , kg/m 3 | , t/m 3 | , t/m 3 | t/t | t/t | ||||||
fast | flytende fase | av vekt | etter volum | |||||||||
3,5 g/cm3 2800 kg/m3 4200 kg/m3 4,5 t/m3 2,65 g/cm3 3800 kg/m3 6200 kg/m3 2750 kg/m3 3,5 t /m 3 2000 kg/m 3 3 6/m m 3 3,5 t/m 3 5300 kg/m 3 | 1000 kg/m 3 1,0 g/cm 3 1,1 g/cm 3 1,0 t/m 3 1000 kg/m 3 1,2 t/m 3 1,0 g/cm 3 1,0 t/m 3 1000 kg/m 3 1,0 t/m3 1000 kg/m 3 1,1 t/m 3 1200 kg/m 3 1,0 g/cm 3 | 1,5 2,5 4,0 3,75 2,25 - - - - - - - | - - - - - - - 2,5 1,5 4,5 | 7,0 4,2 11,5 11,25 10,6 12,0 14,0 - - - - - - - | - - - - - - - 1,1 1,7 1,25 1,3 1,6 0,51 0,85 | 0,43 0,54 30,34 0,35 30,23 0,25 30,42 0,43 0,5 0,57 0,6 0,61 1,4 0,95 | 0,88 0,81 1,01 0,94 0,91 1,11 0,93 1,01 0,86 0,72 0,8 1,01 0,72 0,83 | 0,33 0,4 0,25 0,27 0,2 0,2 0,3 0,48 0,37 0,44 0,43 0,38 0,66 0,54 | 0,67 0,6 0,75 0,73 0,8 0,8 0,7 0,52 0,63 0,56 0,57 0,62 0,34 0,46 | |||
|
Masse er en blanding av mineralpartikler og vann. I hvilke faste partikler er i suspensjon og jevnt fordelt i vannvolumet.
Hvis en slik blanding brukes som et tetthetsseparasjonsmedium, kalles det ikke en masse, men en suspensjon.
Massen (eller suspensjonen) er karakterisert ved følgende parametere: faststoffinnhold i massen etter masse eller volum, flytendegjøring etter masse eller volum, tetthet.
P \u003d Q / (Q + W)
λ \u003d V T / (V T + V W),
Hvor V T \u003d Q / ρ; V f = F /Δ ; ρ og Δ - tettheten til henholdsvis faststoff og væske, kg/m3, hvis væskefasen er vann Δ = 1000 kg/m3.
Med svært flytende masse er faststoffinnholdet i den preget av massen av fast stoff, som er inneholdt i en enhetsvolum av massen, dvs. angi hvor mange gram eller milligram fast stoff per 1 m 3 eller 1 liter slik flytende masse. Dette kjennetegner for eksempel fortykningsmiddeloverløp, filtrater og sentre.
I dette tilfellet utføres konverteringen til det vanlige faststoffinnholdet i vekt eller volum i samsvar med formlene () i henhold til følgende formler:
hvor Q 1 er massen av fast stoff per volumenhet av massen (for eksempel i 1 l), g; V T 1 - volum faststoff per volumenhet masse, l, V T 1 = Q 1 /ρ.
Når du beregner verdiene til P og λ det er nødvendig å nøye overvåke enhetene for fast masse, massevolum og faststoff- og vanntettheter.
Masseflytendegjøring etter masse R er forholdet mellom massen av væske W og massen av fast Q i en viss mengde masse:
R \u003d W / Q \u003d (1-P) / R.
R = 1 / (R + 1).
Massens flytendegjøring etter vekt kan beregnes ut fra fuktighetsinnholdet:
R = M / (100-M),
hvor M er massefuktighetsinnhold, %.
Flytendegjøring av massen etter volum R 0 - forholdet mellom volumet av væske og volumet av fast stoff: R 0 \u003d V W / V T \u003d (1-λ) / λ; faststoffinnhold etter volum λ = 1 / (1 + R 0).
Masseflytendegjøring etter masse og volum er relatert til hverandre, samt faststoffinnhold i massen etter masse og volum:
massevolum V bestemmes gjennom flytendegjøring i henhold til formlene:
V = Q ( + ) eller
I formlene () og () vil volumenhetene bli bestemt av tetthetsenhetene til faststoffet og væsken (og Δ), som selvfølgelig må være det samme og tilsvare enhetsmassen til faststoffet. For eksempel hvis verdiene og Δ er målt i kg/m 3 . da skal verdien av Q uttrykkes i kg, da vil massevolumet V fås i kubikkmeter.
Tettheten til massen (eller suspensjonen) n er massen per volumenhet av massen. Det bestemmes ved direkte å veie et visst volum masse (oftest 1 l) eller beregnes ved hjelp av formlene nedenfor, hvis faststoffinnholdet (masse eller volum) eller flytende væske i massen er kjent, samt tettheten av faststoff og væske:
hvor p og Δ er definert i kilogram per kubikkmeter, P og λ - i brøkdeler av en enhet.
Hvis massens tetthet bestemmes ved direkte å veie et visst volum av massen (vanligvis 1 liter), er det mulig å beregne tettheten til det faste stoffet (ved å vite dets masse og voluminnhold i massen) eller omvendt å vite tettheten til faststoffet, dets masse- eller voluminnhold i massen og flytendegjøringen:
Her er massetettheten q·10 3 , kg/m 3 ; q - vekt på 1 l. Masse, kg, oppnådd ved direkte veiing.
Ved tettheten til massen og densiteten til det faste stoffet kan man bestemme både massen og volumetrisk flytendegjøring av massen:
I formlene () - () er verdiene til ρ p (ρ c), ρ, Δ, bestemt i kilogram per kubikkmeter; P og λ - i brøkdeler av en enhet.
I henhold til parametrene til massen (eller suspensjonen), kan du direkte beregne massen av fast stoff og vann i 1 m 3 masse (suspensjon) eller i 1 tonn masse (suspensjon):
hvor Q er massen av fast stoff (for en suspensjon, vekten av vekten) i 1 m 3 masse (suspensjon), kg; Q T - masse av fast stoff (for vektemiddelsuspensjon) i 1 tonn masse (suspensjon), tonn;
W er massen av vann i 1 m 3 masse (suspensjon), kg; W T - masse vann i 1 tonn masse (suspensjon), t.
Kontrollspørsmål om disiplinen:
1. Grunnleggende konsepter og typer screening for teknologiske formål: uavhengig, forberedende, hjelpemiddel, selektiv, dehydrerende.
2. Siktoverflate på sikter: rister, arksikter med utstansede hull, gummisikter, trådnett, spalt, jetsil. Levende seksjon av skjermingsflater (levende seksjonskoeffisient).
3. Granulometrisk sammensetning av bulkmateriale, størrelsesklasser. Gjennomsnittlig diameter av en individuell partikkel og en blanding av partikler. Typer skjerming i henhold til størrelsen på materialet: stor, middels, fin, tynn.
4. Silanalyse, standard silvekter. Apparat for produksjon av siktanalyse. Kjennetegn på bulkgodsstørrelse etter private og totale avlinger av størrelsesklasser. Former for total (kumulativ) størrelseskarakteristikk: ved "pluss" og "minus", semi-logaritmisk, logaritmisk.
5. Ligninger av materialstørrelseskarakteristikker (Godin-Andreev, Rozin-Rammler). Fordelingskurver. Beregning av overflaten og antall korn i henhold til ligningen for totalstørrelseskarakteristikk. Beregning av gjennomsnittlig korndiameter for bulkgods.
6. Effektivitet av screening - samlet og for individuelle størrelsesklasser. "Enkle", "vanskelige" og "obstruktive" korn. Sannsynligheten for at korn passerer gjennom silhullene.
7. Påvirkning på skjermingsprosessen av ulike faktorer: fuktighetsinnholdet i materialet, formen og størrelsen på partiklene, formen på hullene og skjermingsoverflatens helning, hastigheten til det skjermede materialet, amplituden og frekvensen av vibrasjoner av boksen med treghetsskjermer. Separasjonssekvensen av størrelsesklasser: fra stor til liten, fra liten til stor, kombinert.
Fig. 8. Avhengighet av siktingseffektiviteten av siktingens varighet, siktens belastning og den granulometriske sammensetningen av det siktede materialet. Ekstraksjon av finklassen inn i undermålsproduktet. "Knusing" av oversize-produktet.
9. Generell klassifisering av skjermer. Faste ristskjermer. Rulleskjermer. Ordning for enheten, operasjonsprinsipp, dimensjoner, omfang, ytelse, ytelsesindikatorer. Fordeler og ulemper.
10. Trommeskjermer. Flate oscillerende skjermer. Ordning for enheten, operasjonsprinsipp, dimensjoner, omfang, ytelse, ytelsesindikatorer. Fordeler og ulemper.
11. Vibrerende (treghet) skjermer med sirkulære og elliptiske vibrasjoner, selvsentrerende skjermer. Amplitude-frekvenskarakteristikk for treghetsskjermer. Ordning for enheten, operasjonsprinsipp, dimensjoner, omfang, ytelse, ytelsesindikatorer. Fordeler og ulemper.
12. Vibrerende skjermer med lineære vibrasjoner. Typer vibratorer. Skjermer med selvbalanserende vibrator, selvsynkroniserende, selvbalanserende skjermer. Ordning for enheten, operasjonsprinsipp, dimensjoner, omfang, ytelse, ytelsesindikatorer. Fordeler og ulemper.
13. Resonante horisontale skjermer. Elektrovibrerende skrå skjermer. Ordning for enheten, operasjonsprinsipp, dimensjoner, omfang, ytelse, ytelsesindikatorer. Fordeler og ulemper.
14. Forhold som påvirker ytelsen og effektiviteten til vibrerende skjermer. Teknologisk beregning av skrå treghetsskjermer. Hydrauliske skjermer: bueskjermer, flatskjermer for finskjerming.
15. Betjening av skjermer. Måter å feste sikter på, utskifting av sikter. Balansering av vibrerende skjermer. Bekjempe fastkledning av en arbeidsflate og støvutslipp. Grunnleggende teknikker for sikkert vedlikehold av skjermer.
16. Grunnleggende konsepter og formål med knuseprosesser. Graden av knusing og sliping. Stadier og opplegg for knusing og sliping. Spesifikt overflateareal av løst materiale.
17. Moderne ideer om prosessen med ødeleggelse av elastisk-sprø og sprø faste stoffer under mekanisk handling. Fysiske og mekaniske egenskaper til bergarter: styrke, hardhet, viskositet, plastisitet, elastisitet, deres betydning i ødeleggelsesprosessene. Skalaen til festningen av steiner ifølge M.M. Protodyakonov.
18. Struktur av bergarter, porøsitet, defekter, brudd. Dannelse og forplantning i en stresset elastisk-sprø kropp av en sprekk med "kritisk" lengde som et kriterium for den resulterende spenningen av atom-molekylære bindinger ved munningen av sprekken. Den fysiske essensen av stress og dens maksimale verdi.
19. Lover om å knuse bergarter (Rittinger, Kirpichev-Kik, Rebinder, Bond), deres essens, fordeler og ulemper, omfang. Avhengigheten av det spesifikke energiforbruket ved ødeleggelse av et stykke eller partikkel av et fast legeme på størrelsen deres, et generelt uttrykk for energiforbruket for å redusere størrelsen. Bond knusende arbeid indeks, muligheten for praktisk bruk. Selektivitet av knusing, det fysiske grunnlaget for prosessen, kriterier og indikatorer som karakteriserer selektiviteten. Rollen til defekter og sprekker i separasjonen av sammenvekster av forskjellige mineraler og deres forhold til selektivitetsindikatorer.
20. Granulometrisk sammensetning av bergmassen som tilføres pukk- og sikteanlegget. knusemetoder. Knuser grovt, middels og fint. Graden av knusing, dens definisjon. Ordninger for knusing, stadier av knusing. Åpne og lukkede knusesykluser. Driften av finknusere i en lukket syklus med sikt.
21. Teknologisk effektivitet av knusing. Energiindikatorer for knusing. Sirkulerende belastning i knusesykluser. Teknologiske egenskaper ved knusing i behandlingen av ulike mineralråvarer: malm av metalliske og ikke-metalliske mineraler, kull.
22. Drift av knuseavdelinger, krav til teknologiske moduskart for sluttproduktet av knusing. Optimal størrelse på det knuste produktet som kommer inn i de påfølgende knuseoperasjonene. Forkonsentrasjonsoperasjoner i knusesykluser: tørr magnetisk separasjon, anrikning i tunge suspensjoner, etc.
23. Klassifisering av knusemaskiner. Kjeveknusere med enkel og kompleks kjevebevegelse. Ordninger for enheten og driftsprinsippet, formler for å bestemme fangstvinkelen, teoretisk ytelse, svingfrekvens (for kjegle og kjeve), knusegrad, elektrisitet og metallforbruk for knusing, fordeler og ulemper, applikasjoner.
24. Koneknusere for grovknusing med øvre oppheng og nedre knusekjeglestøtte. Kjeglereduksjonsknusere. Kjegleknusere av middels og fin knusing. Knusere med hydraulisk demping og justering av lastegapet. Ikke-eksentrisk treghetsknuser. Ordninger for enheten og driftsprinsippet, formler for å bestemme fangstvinkelen, teoretisk ytelse, svingfrekvens (for kjegle og kjeve), knusegrad, elektrisitet og metallforbruk for knusing, fordeler og ulemper, applikasjoner.
25. Rullknusere, enheter, periferihastighet på ruller, omfang. Avhengigheten av diameteren til rullene på størrelsen på knuste stykker. Knusere med glatte, korrugerte og tannede ruller. Ordninger for enheten og driftsprinsippet, formler for å bestemme fangstvinkelen, teoretisk ytelse, svingfrekvens (for kjegle og kjeve), knusegrad, elektrisitet og metallforbruk for knusing, fordeler og ulemper, applikasjoner.
26. Nye typer knusemaskiner. Fysiske metoder for knusing: elektrohydraulisk, kavitasjon, Snyder-prosess, etc.
27. Maskiner for middels og fin knusing av myke og sprø steiner. Rullknusere for kull. Hammer- og slagknusere, desintegratorer. Ordninger av enheten og prinsippet om drift, grad av knusing, produktivitet, forbruk av elektrisitet og metall, kontrollmetoder.
28. Valg av type og størrelse på knusere for middels og finknusing for å fungere under gitte forhold. Fordeler med slagknusere Metoder for automatisk kontroll av knuseenheter.
29. Funksjoner ved ødeleggelse av mineralpartikler og korn i slipeprosesser. Størrelsen på de første og endelige produktene. Konseptet med "skalafaktor" og dets innflytelse på energiintensiteten til slipeprosessen, avhengig av malingsfinheten.
30. Åpning av malm og ikke-metalliske mineraler i prosessen med sliping, bestemmelse av åpningsparametere, slipeselektivitet, måter å øke den på. Forholdet mellom prosessene for maling og anrikning under bearbeiding av malm med forskjellige størrelser av spredte mineraler.
31. Kvernbarhet av mineraler. Metoder for å bestemme slipbarhet.
32. Kinetikk av sliping, ligninger av kinetikk av sliping, verdien av parametrene til ligningen, deres definisjon. Teknologiske avhengigheter som oppstår fra ligningen for slipekinetikk.
33. Typer av fabrikker, deres klassifisering. Roterende trommelmøller som hovedmaleutstyr ved konsentreringsanlegg: kulemøller med sentralt utløp og gjennom en rist, stavmøller, malm-steinmøller. Designfunksjoner, driftsmoduser, matere, stasjon.
34. Hastighetsmodi for sliping i kulemøller: foss, kaskade, blandet, superkritisk. Ballbruddvinkel. Kritisk og relativ frekvens for rotasjon av møller. Ligninger av sirkulær og parabolsk bane for kuler i en mølle. Koordinater for egenskapene til punktene til den parabolske banen til kulene i møllen. Omsetning av kuler i møllen, sykluser av bevegelse av slipelasten.
35. Fyllingsgraden av mølletrommelens volum med slipemedier. Bulkmasse av kuler av stenger, malmtrekk i en mølle. Bestemmelse av fyllingsgraden av mølletrommelens volum med slipelast.
36. Kraften som forbrukes av møllen i kaskade- og fossemodus under driften. Avhengigheten av nyttig kraft på rotasjonsfrekvensen til møllen og graden av fylling av volumet med slipemedium. Nyttige kraftformler.
37. Slitasjemønstre for kuler i en mølle, ligninger for egenskapene til størrelsen på kuler i en mølle med deres vanlige tilleggsbelastning. Rasjonell lasting av baller. Faktorer som påvirker forbruket av kuler i slipeprosessen.
38. Trommelmøller av tørr og våt selvsliping, funksjoner i slipeprosessen, dens fordeler. Dannelse av "kritisk størrelse"-klasser i selvslipende møller og måter å redusere deres akkumulering. Semi-selvslipende møller. Malm-stein møller, størrelse og tetthet av malm pebble, dets forbruk. designfunksjoner, driftsmoduser, matere, kjøring. Designfunksjoner, driftsmoduser, matere, stasjon. Freseforing, foringstyper, levetid. Bruksområder. Drift av trommelmøller.
39. Vibrerende, planetariske, sentrifugale, jetmøller. Prinsippet for drift, enhetsdiagrammer. Bruksområder.
40. Åpne og lukkede slipesykluser. Prosessen med dannelse og etablering av en sirkulerende belastning i en lukket slipesyklus, forholdet til møllens produktivitet. Bestemmelse av den sirkulerende belastningen. gjennomstrømning av bruket.
41. Teknologiske ordninger for sliping, stadier av sliping. Antall stadier og deres sammenheng med anrikningsprosesser. Funksjoner ved bruk av stang-, kule- og malmsteinmøller i teknologiske ordninger for trinnvis sliping. Kombinasjon av malm-steinsmaling med primær malm-selvmaling. Klassifiserere og hydrosykloner i slipeskjemaer. Funksjoner av grensesnittnoder "mill - klassifiserer". Effekt av klassifiseringseffektivitet på fabrikkens ytelse. Masse, indikatorer på sammensetningen, masseegenskaper.
42. Ytelse av møller etter innledende fôr og designklasse, faktorer som påvirker ytelsen. Bestemmelse av produktiviteten til fabrikker. Beregning av møller etter spesifikk produktivitet.
43. Automatisering av slipesykluser, funksjoner for regulering av disse syklusene.
44. Tekniske og økonomiske indikatorer for sliping. Kostnaden for sliping for enkelte utgiftsposter.
Hovedlitteratur:
Perov V.A., Andreev E.E., Bilenko L.F. Knusing, maling og sikting av mineraler: En lærebok for universiteter. - M.: Nedra, 1990. - 301 s.
Ytterligere litteratur:
1. Håndbok i malmdressing. Forberedende prosesser / Red. O.S. Bogdanova, V.A. Olevsky. 2. utgave. - M.: Nedra, 1982. - 366 s.
2. Donchenko A.A., Donchenko V.A. Håndbok for en malmbearbeidingsmekaniker. - M.: Nedra, 1986. S. 4-130.
3. Blader "Malmberikning", "Gruvemagasin".
4. M.N. Kell. Anrikning av mineraler. Samling av oppgaver. - L.: LGI, 1986. - 64 s.
Sovjetunionen
Sosialist
Reslublhtc
Autoavhengig. Sertifikat nr.
Søkt 05.!V.1971 (Nr. 1646714/18-10) med vedlegg av Søknadsnr.
M. Cl. G Olga 17/04
Komiteen for oppfinnelser og funn under Ministerrådet
All-Union Scientific Research and Design Institute of Hydraulic Coal Mining and Hydromine
Gramoteinskaya 3-4
Søkere
FREMGANGSMÅTE FOR Å BESTEMME VEKTEN AV FASTSTOFF I MASSEN der P er vekten av massen, P er vekten av faststoffet, P" er vekten av væsken.
P = P,+P, Oppfinnelsen vedrører fremgangsmåter for å måle massestrømningshastigheten til masse.
En kjent anordning for å måle ytelsen til sugemudderverk, som måler strømningshastigheten til massen, ved bruk av en elektromagnetisk strømningsmåler, et venturirør, en kalkulator og en sekundær indikatoranordning.
Driften av den kjente innretningen er basert på behandling av data om massens egenvekt, trykkfall og konstant for enheten i en dataenhet, som et resultat av hvilke data om strømningshastigheten oppnås på pekeinnretningen . Bestemmelse av vekt på en kjent enhet gir ikke nødvendig nøyaktighet, da det krever ytterligere og komplekse beregninger.
Den foreslåtte metoden krever enklere utstyr og gir høy nøyaktighet i å bestemme vekten av faste stoffer i massen, på grunn av det faktum at beholderen er fylt med masse til en forhåndsbestemt vekt, volumet som opptas av den måles og vekten av faste stoffer i massen beregnes ved beregning. Siden massen er et tofasemedium (en blanding av fast stoff og væske), er det mulig å bestemme vekten av det faste stoffet i massen ved å kjenne vekten av massen og volumet ved beregning:
Når du kjenner den spesifikke vekten til væsken y "og fast y" kan du få et uttrykk for å bestemme vekten av faststoffet i massen: p tt (V> ") (2)
10 tt tzh hvor V er volumet av masse som veier P.
I henhold til den foreslåtte metoden måles vekten av faststoffet i massen som følger. Massen sendes til en veietank utstyrt med en anordning for å måle volumet av massen i tanken. Etter å ha fylt beholderen med masse til en gitt vekt, som er fiksert av en hvilken som helst veieinnretning, bestemmes volumet som er okkupert ved en gitt vekt.
® masse, hvoretter vekten av faststoffet bestemmes av formelen (2).
Gjenstand for oppfinnelsen
Fremgangsmåte for å bestemme vekten av et fast stoff i en masse ved å veie det i en beholder, karakterisert ved at for å øke produktiviteten og nøyaktigheten ved måling av vekten av det faste stoffet i massen, fylles beholderen til en forhåndsbestemt vekt , volumet som opptas av det måles, og vekten av faststoffet i massen beregnes ved beregning.